---利用拉擠工藝，制備了堆焊耐磨鋼管,，運用taguchi方法,，研究了拉擠工藝參數對堆焊耐磨鋼管力學性能的影響，獲得了優(yōu)化的拉擠工藝參數,；在此基礎上,，進一步研究了堆焊耐磨鋼管性能演化規(guī)律與機理。利用taguchi方法,，分析了多個拉擠工藝參數對雙金屬耐磨管力學性能的定量影響,。

      采用熱模擬試驗機在變形溫度為900℃1050℃、應變速率為110-2s,、變形程度為40%和60%的條件下進行堆焊耐磨鋼管合金等溫壓縮變形實驗,。利用光學顯微鏡分析合金熱壓縮條件和變形組織之間的關系，結果表明:堆焊耐磨鋼管合金高溫變形過程中,，發(fā)生了動態(tài)回復和動態(tài)再結晶,。熱變形參數對顯微組織的影響:隨著變形溫度的升高，晶粒的尺寸逐漸變大;以較快速率變形,，不銹鋼堆焊管件，容易使晶粒細化和等軸化,，合金的軋制工藝及組織性能的演變規(guī)律,，旨在為鎂合金管材的工業(yè)化應用提供借鑒。

      堆焊耐磨鋼管合金在高于300℃時具有---的軋制成形能力,。組織性能研究結果表明,，晶粒隨軋制溫度的升高而增大。相同的變形溫度下，組織隨道次壓下量的增大而細小,，但道次壓下量的大小對管材的力學性能無---影響,。為了解決管材在軋制過程中的邊裂問題，本文設計了內加熱式軋輥,，對鑄態(tài)az31管材進行了等溫軋制,，發(fā)現(xiàn)提高軋輥溫度有利于---堆焊耐磨鋼管的表面及連續(xù)軋制性能。

      此合金在450℃下變形能力---,，可實現(xiàn)z大70%的道次壓下量,。總變形量相同的情況下,，道次壓下量越大,，軋制堆焊耐磨鋼管的晶粒越細小，織構分布的散漫度越大,，綜合力學性能越優(yōu),。450℃、50%壓下量軋制的堆焊耐磨鋼管組織及力學性能z優(yōu),，屈服強度323mpa,、抗拉強度396mpa，延伸率10.4%,。

      因堆焊耐磨復合管成本高昂,，使堆焊耐磨復合管在澆注后的縮孔和成材率倍受廣大生產廠家的關注。統(tǒng)計表明,，在鑄件生產中,，采用普通冒口，徐州 堆焊管件,，鑄件在凝固后的縮孔體積僅占冒口體積的10%～14%,，真正用于補縮鑄件的只占6%～10%；采用保溫冒口,，碳化鉻堆焊管件,，則可將冒口的補縮效率提高到20%～25%；而集保溫與-于一體的-保溫冒口,，可將冒口的補縮效率提高至45%,。與普通鑄件生產不同，在堆焊耐磨復合管工業(yè)熔煉生產中,，大多數生產廠家都在使用普通保溫冒口進行澆注,，縮孔較大和成材率不高的問題普遍存在。因此,，科研人員借鑒鑄件的生產思路,，設計制作了一種集-與保溫一體的-保溫冒口,，并將其應用于vidp型4.5t真空感應熔煉爐澆注堆焊耐磨復合管的生產中。

　   -保溫冒口的熱量來源主要是通過lv粉的氧化過程典型的是鋁熱反應來實現(xiàn)的,，經過效果對比和成本分析,，終確定-保溫冒口成分為w%：煤粉灰8～20，lv粉35～50,，助燃劑2～10,，樹脂8～17，剛玉粉20～30,，纖維粉8～15,，檸檬酸0～2。實驗中使用內腔尺寸為φ360mm×2800mm的哈呋鑄鐵模,，根據與其配套的鑄鐵冒口套內腔尺寸φ380mm×300mm,。

　   在不影響澆注的前提下，對此-保溫冒口選用了上小下大的設計,，內壁縱向錐度為20°,，減小冒口處鋼液液面散熱面積，有助于延長冒口處鋼液的凝固時間,；還有利于減小鋼液在冒口內壁上的粘附力,，使冒口處的鋼液由于重力作用更易于往下移動和補縮；也有利于提高脫模效率,。此冒口采取整體增大壁厚的設計,，是為---此-保溫冒口與鋼液接觸時-更充分，保溫更---,，以延長鋼液補縮時間,；同時隨著冒口處鋼液液態(tài)時間的延長，有助于鋼液中夾雜物的上浮,，堆焊管件工廠,，在一定程度上可以起到凈化鋼液的作用。

　   實驗冶煉堆焊耐磨復合管為incoloy835,、inconel635和inconel738各一爐,。根據投爐量和冒口切除的重量，不計正常熔煉損耗,，3爐堆焊耐磨復合管的真空錠成材率分別為96.1%,、95.9%和95.0%。試驗結果表明：

1新制作的-保溫冒口,，成品率高,，---，機械化程度較高,，省時省力。

2應用新制作的-保溫冒口，有利于增加冒口處合金液凝固時間,，---補縮情況,，合金錠一次縮孔由深v型變?yōu)閡型；二次縮孔體積大幅減小,，且位置上移明顯,。

3在真空感應熔煉爐澆注堆焊耐磨復合管，使用-保溫冒口,，能---提高真空錠成材率,，提高幅度達到2%～5%，降本增效明顯,。