從風(fēng)機(jī)的一般參數(shù)出發(fā)，通過(guò)一維徑向參數(shù)和子午向徑向參數(shù)的設(shè)計(jì),，木材干燥窯風(fēng)機(jī),，得到了初步設(shè)計(jì)方案的性能預(yù)測(cè)和幾何參數(shù)。初步方案利用現(xiàn)有的標(biāo)準(zhǔn)葉片型線(xiàn)對(duì)三維葉片進(jìn)行幾何建模,，通過(guò)求解三維穩(wěn)定流場(chǎng)對(duì)初步設(shè)計(jì)方案進(jìn)行驗(yàn)證,。一維參數(shù)設(shè)計(jì)主要是求解平均半徑氣動(dòng)參數(shù)的控制方程。采用逐級(jí)疊加法對(duì)多級(jí)壓縮系統(tǒng)進(jìn)行了氣動(dòng)計(jì)算,。同時(shí)調(diào)整了風(fēng)機(jī)相應(yīng)的攻角,、滯后角和損失模型。-,，得到了平均半徑和子午線(xiàn)流型下的基本氣動(dòng)參數(shù),。計(jì)算中使用的損失和氣流角模型需要大量的葉柵試驗(yàn)作為支撐。現(xiàn)有的實(shí)驗(yàn)改進(jìn)模型包括-亞音速葉片型線(xiàn)naca65,、c4和bc10,，基本滿(mǎn)足了風(fēng)機(jī)的初步設(shè)計(jì)要求,。為了準(zhǔn)確、快速地得到初步設(shè)計(jì)方案,，將現(xiàn)有的-葉片型線(xiàn)直接用于一維設(shè)計(jì)和初步設(shè)計(jì),。當(dāng)設(shè)計(jì)負(fù)荷超過(guò)原模型時(shí)，采用mises方法對(duì)s1流面進(jìn)口斷面進(jìn)行分析,，得到初始滯后角,，如本文對(duì)高負(fù)荷風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)。在s2流面設(shè)計(jì)中,，風(fēng)機(jī)采用流線(xiàn)曲率法對(duì)s2流面進(jìn)行了流量計(jì)算。為了簡(jiǎn)化計(jì)算過(guò)程,，將計(jì)算假設(shè)為無(wú)粘性和恒定絕熱,，忽略了實(shí)際渦輪機(jī)械中的三維、非定常和粘性流動(dòng)特性,，引入了葉排損失來(lái)表示葉柵中流體粘度的影響,。通過(guò)三維流場(chǎng)的數(shù)值分析，修正了求解s2流面過(guò)程中的損失,，并通過(guò)迭代得到了初步設(shè)計(jì)方案,。

介紹了一套---高負(fù)荷風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)設(shè)計(jì)過(guò)程，包括參數(shù)選擇,、葉片形狀優(yōu)化和三維葉片的設(shè)計(jì)思想,。在此基礎(chǔ)上，完成了高負(fù)荷軸流風(fēng)機(jī)壓力比1.20的初步設(shè)計(jì),，負(fù)荷系數(shù)-0.83,。其次，在初步設(shè)計(jì)方案中,，通過(guò)對(duì)風(fēng)機(jī)靜葉多葉高處s1流面剖面的協(xié)調(diào)優(yōu)化,，有效地減少了靜葉損失，提高了風(fēng)機(jī)的裕度,。同時(shí),，采用三維葉片技術(shù)，提高了定子葉片的端部流動(dòng),，提高了定子葉片端部區(qū)域的工作能力,。風(fēng)機(jī)裕度由27.1%擴(kuò)大到48.8%。優(yōu)化葉頂間隙形狀可以有效地提高軸流風(fēng)機(jī)的性能,。采用fluent軟件對(duì)ob-84動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)在均勻和非均勻間隙下的性能進(jìn)行了數(shù)值模擬,，風(fēng)機(jī)，討論了不同間隙形狀對(duì)泄漏流場(chǎng)和間隙損失分布的影響,。結(jié)果表明,，在平均葉頂間隙不變的前提下,，錐形間隙風(fēng)機(jī)的總壓力和-于均勻間隙風(fēng)機(jī)，---區(qū)范圍擴(kuò)大,，錐形間隙越大,，性能---越-；錐形間隙改變了間隙內(nèi)渦量場(chǎng)的分布,，減少了葉尖泄漏損失,，增強(qiáng)了風(fēng)機(jī)葉片上、中部的功能力,。風(fēng)機(jī)的性能低于均勻間隙的性能,。錐形葉片的葉尖間隙形狀可以作為提高風(fēng)機(jī)性能的重要手段。