通過在風(fēng)機葉尖壓力面附近擴展合適的葉尖平臺,，可以有效地減小葉尖泄漏和氣動損失,。模擬了三種風(fēng)機不同長度和初始位置的吸力面小翼葉柵的內(nèi)部流場。結(jié)果表明,，三段小翼可以---葉柵頂部的流動狀況,，并在不同程度上削弱泄漏渦的強度。周志華等[10]計算了某型渦軸發(fā)動機高壓渦輪一級的三維流場,。結(jié)果表明,，錐形間隙能有效地控制間隙內(nèi)的泄漏流速，減少間隙內(nèi)的堵塞,，從而提高其整體性能,。在套管處理方面，風(fēng)機,，yang等人[11]發(fā)現(xiàn)自循環(huán)殼體處理后壓縮機的穩(wěn)定流量范圍明顯增大,，烘干供風(fēng)機，這是由于葉片負荷降低,、低能流體吸附能力降低和周向流量畸變能力降低所致,。風(fēng)機的不同分區(qū)數(shù)的非軸對稱套管處理。實驗表明,，合理的非軸對稱殼體處理結(jié)構(gòu)可以使壓縮機的穩(wěn)定裕度提高13%,，峰值效率提高0.8%,。提率的原因是加工槽對壓氣機葉頂流場產(chǎn)生低頻非定常影響信號。風(fēng)機在低速壓縮機上測試了不同結(jié)構(gòu)的斜槽殼體處理,。實驗表明,，合理的配置可以提高壓縮機效率1%~2%，而不會對失速裕度產(chǎn)生不利影響,。

以風(fēng)機帶后導(dǎo)葉的可調(diào)軸流風(fēng)機模型為研究對象,，如圖1所示。風(fēng)扇由集熱器,、活動葉片,、后導(dǎo)葉和擴散器組成。風(fēng)機轉(zhuǎn)子葉片采用翼型結(jié)構(gòu),，動葉14片,，烘干機風(fēng)機，導(dǎo)葉15片,，葉輪直徑d為1500mm,，風(fēng)機葉頂間隙delta為4.5mm，風(fēng)機工作轉(zhuǎn)速為1200r/min,，輪轂比為0.6,，設(shè)計工況安裝角為32度，相應(yīng)設(shè)計流量和總壓為37.14m3_s-1和2348pa,，結(jié)構(gòu)簡圖給出了葉頂間隙均勻和不均勻的方程,，其中前緣間隙和后緣間隙分別為1和2。leand te表示葉片的前緣和后緣,。為了-前緣與后緣的平均間隙為4.5mm,，選取六種非均勻間隙進行分析。現(xiàn)代軸流風(fēng)機的相對徑向間隙為0.8%~1.5%[18],，改變后風(fēng)機葉尖間隙的較小相對徑向間隙為1%,，滿足正常運行的要求，烘干室風(fēng)機,，如表1所示,。其-案1~3為漸變收縮型，方案4~6為漸變膨脹型,�,？刂品匠贪�括三維穩(wěn)態(tài)雷諾時均n-s方程和可實現(xiàn)的k-e湍流模型�,？蓪崿F(xiàn)的k-e模型可以有效地解決旋轉(zhuǎn)運動、邊界層流動分離,、強逆壓梯度,、二次流和回流等問題,。風(fēng)機采用分離隱式方法計算，壁面采用防滑邊界條件,，壓力-速度耦合采用簡單算法,。采用二階逆風(fēng)法離散了與空間有關(guān)的對流項、擴散項和湍流粘性系數(shù),，忽略了重力和壁面粗糙度的影響,。